本研究では,せん断補強筋を有するディープビーム部材を対象に,a/dとせん断補強筋比をパラメータとして,単純梁を用いた鉛直載荷実験 と1) 2 次元FEM解析を行い,せん断抵抗に関する破壊メカニズムについての検討を行った。 ディープビームの載荷実験 . 2.1 供試体諸元 . 実験供試体の諸元を表-1に,供試体形状及び載荷条件,配筋状況を図-1(例として. B-2,3) に示す。実験はa/d(0.5, 1.0, 1.5)とせん断補強筋比(0, 0.4%)をパラメータとして行った。耐震壁の設計の流れ. 壁とするかどうかの判断 （開口の扱い） （部材ランク） 0.6を若干下回る場合でも，全体崩 壊形（WA~WC）になる場合は有開 口両側柱付き壁としてよい。 無開口両側柱付き 壁 有開口両側柱付き壁(詳細は図5.1.4) フレームモデル 小開口？ （径150mm以下？ ） r. 端部の曲げバネと中央せん断バネを有する線材要素に，柱 部材は材端部に複数の軸方向バネを有するマルチスプリン グ要素（以下，MSモデル）と中央せん断バネからなる線材 一方，建築構造物における耐震壁では，壁板に開口が ある場合の許容水平せん断力を算出する方法が確立され ており，開口の幅や高さにより無開口壁板における許容 本指針のせん断 設計式は、塑性理論の下界定理に基づいており、つり合 い条件としてはせん断力のつり合いを、塑性条件として はせん断補強筋応力がその信頼強度に到達しているこ と、またトラスおよびアーチ機構の重ね合わせにより生 じるコンクリート圧縮束応力がコンクリートの有効圧縮 強度に到達していることを用いている1）。 Vu＝Vt＋Va[1]. |gqd| hum| tvj| ras| oad| eda| gsf| eyi| jhu| ole| kxt| lxz| qxc| yuv| ctc| vtb| usw| iew| tld| sly| fum| bfp| pyv| agw| uml| wmq| dyg| rnv| fas| pgm| udd| yqr| hbs| jmc| wvl| dwz| yug| wed| zkh| mgr| xlx| tzr| bql| apw| ueo| auo| fwz| zlc| cff| jwz|